Nature.com saytiga tashrif buyurganingiz uchun tashakkur.Siz cheklangan CSS-ni qo'llab-quvvatlaydigan brauzer versiyasidan foydalanmoqdasiz.Eng yaxshi tajriba uchun yangilangan brauzerdan foydalanishni tavsiya qilamiz (yoki Internet Explorer-da Moslik rejimini o'chirib qo'ying).Bundan tashqari, doimiy qo'llab-quvvatlashni ta'minlash uchun biz saytni uslublar va JavaScriptlarsiz ko'rsatamiz.
Bir vaqtning o'zida uchta slayddan iborat karuselni ko'rsatadi.Bir vaqtning o'zida uchta slayd bo'ylab harakatlanish uchun "Oldingi" va "Keyingi" tugmalaridan foydalaning yoki bir vaqtning o'zida uchta slayd bo'ylab harakatlanish uchun oxiridagi slayder tugmalaridan foydalaning.
To'rtta rezina beton po'lat quvur (RuCFST) elementi, bitta beton po'lat quvur (CFST) elementi va bitta bo'sh element sof bükme sharoitida sinovdan o'tkazildi.Asosiy parametrlar kesish nisbati (l) 3 dan 5 gacha va kauchukni almashtirish nisbati (r) 10% dan 20% gacha.Egilish momenti - deformatsiya egri chizig'i, egilish momenti - egilish egri chizig'i va egilish momenti - egrilik egri chizig'i olinadi.Kauchuk yadroli betonni yo'q qilish tartibi tahlil qilindi.Natijalar shuni ko'rsatadiki, RuCFST a'zolarining nosozlik turi bukilish buzilishidir.Kauchuk betondagi yoriqlar bir tekis va kam taqsimlanadi va asosiy betonni kauchuk bilan to'ldirish yoriqlar rivojlanishiga to'sqinlik qiladi.Kesish va oraliq nisbati sinov namunalarining xatti-harakatlariga kam ta'sir ko'rsatdi.Kauchukni almashtirish tezligi egilish momentiga bardosh berish qobiliyatiga juda oz ta'sir qiladi, lekin namunaning egilish qattiqligiga ma'lum ta'sir ko'rsatadi.Kauchuk beton bilan to'ldirilgandan so'ng, bo'sh po'lat quvur namunalari bilan solishtirganda, egilish qobiliyati va egilish qattiqligi yaxshilanadi.
Yaxshi seysmik ko'rsatkichlari va yuqori yuk ko'tarish qobiliyati tufayli an'anaviy temir-beton quvurli konstruktsiyalar (CFST) zamonaviy muhandislik amaliyotida keng qo'llaniladi1,2,3.Kauchuk betonning yangi turi sifatida kauchuk zarralari tabiiy agregatlarni qisman almashtirish uchun ishlatiladi.Rezina beton bilan to'ldirilgan po'lat quvur (RuCFST) konstruktsiyalari kompozit konstruktsiyalarning egiluvchanligi va energiya samaradorligini oshirish uchun po'lat quvurlarni rezina beton bilan to'ldirish orqali shakllanadi4.Bu nafaqat CFST a'zolarining mukammal ishlashidan foydalanadi, balki yashil aylana iqtisodiyotining rivojlanish ehtiyojlarini qondiradigan kauchuk chiqindilaridan samarali foydalanadi5,6.
So'nggi bir necha yil ichida an'anaviy CFST a'zolarining eksenel yuk ostida xatti-harakatlari7,8, eksenel yuk-moment o'zaro ta'siri9,10,11 va sof egilish12,13,14 intensiv o'rganildi.Natijalar shuni ko'rsatadiki, CFST ustunlari va nurlarining egilish qobiliyati, qattiqligi, egiluvchanligi va energiyani yo'qotish qobiliyati ichki betonni to'ldirish orqali yaxshilanadi va yaxshi sinish egiluvchanligini ko'rsatadi.
Hozirgi vaqtda ba'zi tadqiqotchilar birlashtirilgan eksenel yuklar ostida RuCFST ustunlarining xatti-harakati va ishlashini o'rganishdi.Liu va Liang15 qisqa RuCFST ustunlarida bir nechta tajribalar o'tkazdilar va CFST ustunlari bilan solishtirganda, rulman hajmi va qattiqligi kauchuk almashtirish darajasi va kauchuk zarracha hajmining oshishi bilan kamaydi, süneklik esa oshdi.Duarte4,16 bir nechta qisqa RuCFST ustunlarini sinovdan o'tkazdi va RuCFST ustunlari kauchuk miqdori ortib borishi bilan yanada moslashuvchan ekanligini ko'rsatdi.Liang17 va Gao18 ham silliq va yupqa devorli RuCFST vilkalarining xususiyatlariga o'xshash natijalarni qayd etdi.Gu va boshq.19 va Jiang va boshq.20 yuqori haroratda RuCFST elementlarining yuk ko'tarish qobiliyatini o'rganishdi.Natijalar shuni ko'rsatdiki, kauchuk qo'shilishi strukturaning egiluvchanligini oshirdi.Harorat ko'tarilgach, dastlab yuk ko'tarish qobiliyati biroz pasayadi.Patel21 eksenel va bir o'qli yuk ostida dumaloq uchlari bo'lgan qisqa CFST nurlari va ustunlarining siqish va egilish harakatlarini tahlil qildi.Hisoblash modellashtirish va parametrik tahlil shuni ko'rsatadiki, tolaga asoslangan simulyatsiya strategiyalari qisqa RCFSTlarning ishlashini aniq tekshirishi mumkin.Moslashuvchanlik tomonlar nisbati, po'lat va betonning mustahkamligi bilan ortadi va chuqurlik va qalinlik nisbati bilan kamayadi.Umuman olganda, qisqa RuCFST ustunlari CFST ustunlariga o'xshash harakat qiladi va CFST ustunlariga qaraganda egiluvchanroqdir.
Yuqoridagi sharhdan ko'rinib turibdiki, RuCFST ustunlari CFST ustunlarining asosiy betonida rezina qo'shimchalardan to'g'ri foydalanishdan keyin yaxshilanadi.Eksenel yuk yo'qligi sababli, to'r egilishi ustun nurining bir uchida sodir bo'ladi.Aslida, RuCFST ning egilish xususiyatlari eksenel yuk xususiyatlaridan mustaqildir22.Amaliy muhandislikda RuCFST tuzilmalari ko'pincha egilish momenti yuklariga duchor bo'ladi.Uning sof egilish xossalarini oʻrganish seysmik taʼsir ostida RuCFST elementlarining deformatsiya va buzilish rejimlarini aniqlashga yordam beradi23.RuCFST tuzilmalari uchun RuCFST elementlarining sof bükme xususiyatlarini o'rganish kerak.
Shu munosabat bilan, sof kavisli po'lat kvadrat quvur elementlarining mexanik xususiyatlarini o'rganish uchun oltita namuna sinovdan o'tkazildi.Ushbu maqolaning qolgan qismi quyidagicha tashkil etilgan.Birinchidan, kauchuk plomba bilan yoki bo'lmagan oltita kvadrat qismli namunalar sinovdan o'tkazildi.Sinov natijalari uchun har bir namunaning nosozlik rejimiga rioya qiling.Ikkinchidan, RuCFST elementlarining sof egilishda ishlashi tahlil qilindi va 3-5 ga teng kesish va rezina almashtirish nisbati 10-20% RuCFSTning strukturaviy xususiyatlariga ta'siri muhokama qilindi.Nihoyat, RuCFST elementlari va an'anaviy CFST elementlari o'rtasidagi yuk ko'tarish qobiliyati va egilish qattiqligidagi farqlar taqqoslanadi.
Oltita CFST namunasi tugallandi, to'rttasi rezina beton bilan to'ldirilgan, biri oddiy beton bilan to'ldirilgan va oltinchisi bo'sh edi.Kauchukning o'zgarish tezligi (r) va oraliq kesish nisbati (l) ta'siri muhokama qilinadi.Namunaning asosiy parametrlari 1-jadvalda keltirilgan. T harfi quvur qalinligini bildiradi, B - namunaning yon tomonining uzunligi, L - namunaning balandligi, Mue - o'lchangan egilish qobiliyati, Kie - boshlang'ich. egilish qattiqligi, Kse - xizmatdagi egilish qattiqligi.sahna.
RuCFST namunasi ichi bo'sh kvadrat po'lat quvur hosil qilish uchun juft-juft payvandlangan to'rtta po'lat plitalardan ishlab chiqarilgan, keyin esa beton bilan to'ldirilgan.Namunaning har bir uchiga 10 mm qalinlikdagi po'lat plastinka payvandlanadi.Po'latning mexanik xususiyatlari 2-jadvalda ko'rsatilgan. Xitoy standarti GB / T228-201024 ga binoan, po'lat quvurning kuchlanish kuchi (fu) va oquvchanlik kuchi (fy) standart kuchlanish sinov usuli bilan aniqlanadi.Sinov natijalari mos ravishda 260 MPa va 350 MPa.Elastiklik moduli (Es) 176 GPa, po'latning Puasson nisbati (n) 0,3 ga teng.
Sinov paytida 28-kundagi etalon betonning kubik bosim kuchi (fcu) 40 MPa da hisoblab chiqilgan.3, 4 va 5 nisbatlar oldingi ma'lumotnoma 25 asosida tanlangan, chunki bu vites uzatish bilan bog'liq har qanday muammolarni aniqlashi mumkin.10% va 20% bo'lgan ikkita kauchukni almashtirish stavkasi beton aralashmada qumni almashtiradi.Ushbu tadqiqotda Tianyu tsement zavodining (Xitoydagi Tianyu brendi) an'anaviy shinalar kauchuk kukuni ishlatilgan.Kauchukning zarracha kattaligi 1-2 mm.3-jadvalda rezina beton va aralashmalarning nisbati ko'rsatilgan.Kauchuk betonning har bir turi uchun tomonlari 150 mm bo'lgan uchta kubik quyiladi va standartlarda belgilangan sinov sharoitida qattiqlashtirildi.Aralashmada ishlatiladigan qum kremniyli qum, qo'pol agregat esa Shimoliy-Sharqiy Xitoyning Shenyang shahridagi karbonat jinsidir.28 kunlik kubik bosim kuchi (fcu), prizmatik bosim kuchi (fc') va elastiklik moduli (Ec) turli xil kauchuk almashtirish nisbati (10% va 20%) 3-jadvalda ko'rsatilgan. GB50081-201926 standartini amalga oshiring.
Barcha sinov namunalari 600 kN kuchga ega bo'lgan gidravlik silindr bilan sinovdan o'tkaziladi.Yuklash vaqtida ikkita konsentrlangan kuch to'rt nuqtali egilish sinov stendiga nosimmetrik tarzda qo'llaniladi va keyin namunaga taqsimlanadi.Deformatsiya har bir namuna yuzasida beshta deformatsiya o'lchagich bilan o'lchanadi.1 va 2-rasmlarda ko'rsatilgan uchta siljish sensori yordamida og'ish kuzatiladi. 1 va 2.
Sinov oldindan yuklash tizimidan foydalangan.2kN/s tezlikda yuklang, keyin 10kN gacha bo'lgan yukda pauza qiling, asbob va yuk xujayrasi normal ish holatida yoki yo'qligini tekshiring.Elastik tasma ichida har bir yuk ko'tarilishi prognoz qilingan eng yuqori yukning o'ndan biridan kamiga to'g'ri keladi.Po'lat quvur eskirganda, qo'llaniladigan yuk prognoz qilingan eng yuqori yukning o'n beshdan biridan kamroq bo'ladi.Yuklash bosqichida har bir yuk darajasini qo'llaganingizdan so'ng, taxminan ikki daqiqa ushlab turing.Namuna nosozlikka yaqinlashganda, uzluksiz yuklanish tezligi sekinlashadi.Eksenel yuk oxirgi yukning 50% dan kamrog'iga yetganda yoki namunada aniq shikastlanish aniqlansa, yuklash to'xtatiladi.
Barcha sinov namunalarini yo'q qilish yaxshi egiluvchanlikni ko'rsatdi.Sinov qismining po'lat quvurining kuchlanish zonasida aniq kuchlanish yoriqlari topilmadi.Po'lat quvurlarga zarar etkazishning odatiy turlari rasmda ko'rsatilgan.3. Misol tariqasida SB1 namunasini olsak, egilish momenti 18 kN m dan kam bo'lgan yuklashning dastlabki bosqichida SB1 namunasi aniq deformatsiyalarsiz elastik bosqichda va o'lchangan egilish momentining o'sish tezligi undan kattaroqdir. egrilikning ortish tezligi.Keyinchalik, kuchlanish zonasidagi po'lat quvur deformatsiyalanadi va elastik-plastik bosqichga o'tadi.Bükme momenti taxminan 26 kNm ga yetganda, o'rta po'latdan yasalgan po'latning siqish zonasi kengayishni boshlaydi.Yukning ortishi bilan shish asta-sekin rivojlanadi.Yukning og'ish egri chizig'i yuk eng yuqori nuqtaga yetguncha pasaymaydi.
Tajriba tugallangandan so'ng, 4-rasmda ko'rsatilganidek, asosiy betonning buzilish holatini aniqroq kuzatish uchun SB1 (RuCFST) namunasi va SB5 (CFST) namunasi kesildi. 4-rasmdan ko'rinib turibdiki, namunadagi yoriqlar SB1 asosiy betonda teng va siyrak taqsimlanadi va ular orasidagi masofa 10 dan 15 sm gacha.SB5 namunasidagi yoriqlar orasidagi masofa 5 dan 8 sm gacha, yoriqlar tartibsiz va aniq.Bundan tashqari, SB5 namunasidagi yoriqlar kuchlanish zonasidan siqish zonasiga taxminan 90 ° ga cho'ziladi va kesim balandligining taxminan 3/4 qismigacha rivojlanadi.SB1 namunasidagi asosiy beton yoriqlar SB5 namunasiga qaraganda kichikroq va kamroq uchraydi.Qumni kauchuk bilan almashtirish ma'lum darajada betonda yoriqlar rivojlanishiga to'sqinlik qilishi mumkin.
Shaklda.5 har bir namunaning uzunligi bo'ylab burilishning taqsimlanishini ko'rsatadi.Qattiq chiziq sinov qismining burilish egri chizig'i va nuqta chiziq sinusoidal yarim to'lqindir.Anjirdan.5-rasmda novda burilish egri chizig'i dastlabki yuklanishda sinusoidal yarim to'lqin egri chizig'i bilan yaxshi mos kelishini ko'rsatadi.Yuk ortishi bilan burilish egri chizig'i sinusoidal yarim to'lqin egri chizig'idan biroz chetga chiqadi.Qoida tariqasida, yuklash paytida, har bir o'lchov nuqtasida barcha namunalarning burilish egri nosimmetrik yarim sinusoidal egri hisoblanadi.
RuCFST elementlarining sof egilishda egilishi sinusoidal yarim toʻlqin egri chizigʻidan keyin boʻlganligi sababli egilish tenglamasini quyidagicha ifodalash mumkin:
Maksimal tola deformatsiyasi 0,01 bo'lsa, amaldagi qo'llash shartlarini hisobga olgan holda, mos keladigan egilish momenti elementning oxirgi egilish momenti sig'imi sifatida aniqlanadi27.Shu tarzda aniqlangan o'lchangan egilish momenti sig'imi (Mue) 1-jadvalda ko'rsatilgan. O'lchangan egilish momenti sig'imi (Mue) va egrilikni (ph) hisoblash formulasiga (3) ko'ra, 6-rasmdagi M-ph egri chizig'i bo'lishi mumkin. chizilgan.M = 0.2Mue28 uchun Kie boshlang'ich qattiqligi mos keladigan kesishning egilish qattiqligi sifatida qabul qilinadi.M = 0,6Mue bo'lganda, ish bosqichining egilish qattiqligi (Kse) mos keladigan sekant bükme qattiqligiga o'rnatildi.
Egiluvchanlik momentining egri chizig'idan ko'rinib turibdiki, egiluvchanlik momenti va egrilik elastik bosqichda sezilarli darajada chiziqli ortadi.Bükme momentining o'sish tezligi egrilikdan aniq yuqori.Bükme momenti M 0,2Mue bo'lsa, namuna elastik chegara bosqichiga etadi.Yuk ortishi bilan namuna plastik deformatsiyaga uchraydi va elastoplastik bosqichga o'tadi.Bükme momenti M 0,7-0,8 Mue ga teng bo'lsa, po'lat quvur kuchlanish zonasida va siqilish zonasida navbat bilan deformatsiyalanadi.Shu bilan birga, namunaning Mf egri chizig'i burilish nuqtasi sifatida o'zini namoyon qila boshlaydi va chiziqli bo'lmagan tarzda o'sib boradi, bu po'lat quvur va rezina beton yadroning kombinatsiyalangan ta'sirini kuchaytiradi.M Mue ga teng bo'lganda, namuna plastik qotib qolish bosqichiga kiradi, bunda namunaning og'ishi va egriligi tez o'sib boradi, egilish momenti esa asta-sekin ortadi.
Shaklda.7 har bir namuna uchun egilish momentining (M) deformatsiyaga (e) nisbatan egri chiziqlarini ko'rsatadi.Namunaning o'rta qismining yuqori qismi siqilish ostida, pastki qismi esa kuchlanish ostida.“1” va “2” belgilari bilan belgilangan deformatsiya o‘lchagichlar sinov qismining yuqori qismida, “3” belgisi bilan belgilangan deformatsiya o‘lchagichlar namunaning o‘rtasida va “4” va “5” belgilari bilan belgilangan deformatsiya o‘lchagichlar joylashgan.” sinov namunasi ostida joylashgan.Namunaning pastki qismi 2-rasmda ko'rsatilgan.7-rasmdan ko'rinib turibdiki, yuklanishning boshlang'ich bosqichida elementning taranglik zonasidagi va siqilish zonasidagi uzunlamasına deformatsiyalar juda yaqin va deformatsiyalar taxminan chiziqli.O'rta qismda bo'ylama deformatsiyaning biroz ortishi kuzatiladi, ammo bu o'sishning kattaligi kichikdir.Keyinchalik, kuchlanish zonasidagi rezina beton yorilib ketdi.Chunki kuchlanish zonasidagi po'lat quvur faqat kuchga bardosh berishi kerak, va siqish zonasidagi kauchuk beton va po'lat quvur birgalikda yukni ko'taradi, elementning kuchlanish zonasidagi deformatsiya deformatsiyadan kattaroqdir Yuk ortishi bilan deformatsiyalar po'latning oquvchanlik kuchidan oshib ketadi va po'lat quvur kiradi. elastoplastik bosqich.Namunaning deformatsiyasining o'sish tezligi egilish momentidan sezilarli darajada yuqori bo'ldi va plastik zona to'liq kesmagacha rivojlana boshladi.
Har bir namuna uchun M-um egri chiziqlari 8-rasmda ko'rsatilgan.8, barcha M-um egri chiziqlar an'anaviy CFST a'zolari bilan bir xil tendentsiyaga amal qiladi22,27.Har bir holatda, M-um egri chiziqlari boshlang'ich bosqichda elastik ta'sirni ko'rsatadi, so'ngra maksimal ruxsat etilgan egilish momentiga asta-sekin erishilgunga qadar, qattiqligining pasayishi bilan noelastik xatti-harakat kuzatiladi.Biroq, turli xil sinov parametrlari tufayli, M-um egri chiziqlari biroz farq qiladi.3 dan 5 gacha bo'lgan kesishish nisbati uchun burilish momenti rasmda ko'rsatilgan.8a.SB2 namunasining ruxsat etilgan bükme qobiliyati (kesish koeffitsienti l = 4) SB1 namunasidan (l = 5) 6,57% pastroq va SB3 namunasining (l = 3) egilish momenti SB2 namunasidan kattaroqdir. (l = 4) 3,76%.Umuman olganda, kesishma-oraliq nisbati oshgani sayin, ruxsat etilgan momentning o'zgarishi tendentsiyasi aniq emas.M-um egri chizig'i kesishma-o'tish nisbati bilan bog'liq emas.Bu Lu va Kennedi25 1,03 dan 5,05 gacha bo'lgan kesishish nisbati bo'lgan CFST nurlari uchun kuzatganlariga mos keladi.CFST a'zolarining mumkin bo'lgan sababi shundaki, har xil oraliq kesish nisbatlarida beton yadro va po'lat quvurlar o'rtasidagi kuch uzatish mexanizmi deyarli bir xil bo'ladi, bu temir-beton elementlardagi kabi aniq emas25.
Anjirdan.8b ko'rsatadiki, SB4 (r = 10%) va SB1 (r = 20%) namunalarining yuk ko'tarish qobiliyati an'anaviy CFST SB5 (r = 0) namunasidan bir oz yuqori yoki pastroq va 3,15 foizga oshgan va kamaygan. 1,57 foiz.Biroq, SB4 va SB1 namunalarining dastlabki egilish qattiqligi (Kie) mos ravishda 19,03% va 18,11% bo'lgan SB5 namunasidan sezilarli darajada yuqori.Ishlash bosqichida SB4 va SB1 namunalarining egilish qattiqligi (Kse) SB5 namunasidan mos ravishda 8,16% va 7,53% ga yuqori.Ular kauchukni almashtirish tezligi bükme qobiliyatiga kam ta'sir ko'rsatadi, lekin RuCFST namunalarining egilish qattiqligiga katta ta'sir ko'rsatadi.Buning sababi RuCFST namunalarida kauchuk betonning plastisitivligi an'anaviy CFST namunalaridagi tabiiy betonning plastikligidan yuqori bo'lishi mumkin.Umuman olganda, tabiiy betonda yorilish va yorilish rezina betonga qaraganda ertaroq tarqala boshlaydi29.Asosiy betonning odatiy buzilish rejimidan (4-rasm) SB5 (tabiiy beton) namunasining yoriqlari SB1 (rezina beton) namunasiga qaraganda kattaroq va zichroqdir.Bu SB5 tabiiy beton namunasiga nisbatan SB1 temir-beton namunasi uchun po'lat quvurlar tomonidan ta'minlangan yuqori cheklovga hissa qo'shishi mumkin.Durate16 tadqiqoti ham xuddi shunday xulosaga keldi.
Anjirdan.8c RuCFST elementi ichi bo'sh po'lat quvur elementiga qaraganda yaxshiroq egilish qobiliyati va egiluvchanligiga ega ekanligini ko'rsatadi.RuCFST dan SB1 namunasining egilish kuchi (r=20%) bo'sh po'lat quvurdan olingan SB6 namunasiga qaraganda 68,90% yuqori va SB1 namunasining ishlash bosqichida (Kse) dastlabki egilish qattiqligi (Kie) va egilish qattiqligi. mos ravishda 40,52% ni tashkil etadi., bu SB6 namunasidan yuqori bo'lib, 16,88% yuqori edi.Po'lat quvur va rezina beton yadroning birgalikdagi harakati kompozit elementning egilish qobiliyatini va qattiqligini oshiradi.RuCFST elementlari sof egiluvchan yuklarga duchor bo'lganda yaxshi egiluvchanlik namunalarini namoyish etadi.
Olingan bükme momentlari Yaponiya qoidalari AIJ (2008) 30, Britaniya qoidalari BS5400 (2005) 31, Evropa qoidalari EC4 (2005) 32 va Xitoy qoidalari GB50936 (2014) 33. bükme momenti kabi joriy dizayn standartlarida ko'rsatilgan bükme momentlari bilan taqqoslandi. (Muc) eksperimental egilish momentiga (Mue) 4-jadvalda keltirilgan va rasmda keltirilgan.9. AIJ (2008), BS5400 (2005) va GB50936 (2014) ning hisoblangan qiymatlari o'rtacha eksperimental qiymatlardan mos ravishda 19%, 13,2% va 19,4% past.EC4 (2005) tomonidan hisoblangan bükme momenti o'rtacha sinov qiymatidan 7% past, bu eng yaqin.
RuCFST elementlarining sof egilishda mexanik xossalari eksperimental tarzda tekshiriladi.Tadqiqotlar asosida quyidagi xulosalar chiqarish mumkin.
RuCFSTning sinovdan o'tgan a'zolari an'anaviy CFST naqshlariga o'xshash xatti-harakatlarni namoyish etdilar.Bo'sh po'lat quvur namunalari bundan mustasno, RuCFST va CFST namunalari rezina beton va betonni to'ldirish tufayli yaxshi egiluvchanlikka ega.
Kesish va oraliq nisbati 3 dan 5 gacha o'zgarib turdi, bu sinovdan o'tgan momentga va egilish qattiqligiga ozgina ta'sir qildi.Kauchukni almashtirish tezligi namunaning egilish momentiga chidamliligiga deyarli ta'sir qilmaydi, ammo namunaning egilish qattiqligiga ma'lum ta'sir ko'rsatadi.Kauchukni almashtirish nisbati 10% bo'lgan SB1 namunasining dastlabki egilish qattiqligi an'anaviy CFST SB5 namunasidan 19,03% yuqori.Eurocode EC4 (2005) RuCFST elementlarining yakuniy egilish qobiliyatini aniq baholash imkonini beradi.Asosiy betonga kauchuk qo'shilishi betonning mo'rtligini yaxshilaydi, Konfutsiy elementlariga yaxshi qattiqlik beradi.
Dekan, FH, Chen, Yu.F., Yu, Yu.J., Vang, LP va Yu, ZV. Transvers kesishda beton bilan to'ldirilgan to'rtburchaklar kesimning po'lat quvurli ustunlarining birlashgan harakati.tuzilishi.Beton 22, 726–740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Xan, LH, Ren, QX va Li, W. Eğimli, konusning va qisqa STS ustunlari bilan beton bilan to'ldirilgan po'lat quvur (CFST) sinovi.J. Qurilish.Chelik tank 66, 1186–1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS Qayta ishlangan agregat po'lat quvurli ramka bilan to'ldirilgan qayta ishlangan ichi bo'sh blokli devorlarning seysmik sinovlari va ishlash ko'rsatkichlari.tuzilishi.Beton 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Duarte, APK va boshqalar.Kauchuk beton bilan to'ldirilgan qisqa po'lat quvurlarni tajriba va loyihalash.loyiha.tuzilishi.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B., & Gupta, AK. Hindistonda iqlim va ijtimoiy-iqtisodiy omillarni hisobga olgan holda COVID 19 ning yangi xavf tahlili.texnologiyalar.bashorat.jamiyat.ochiq.167, 120679 (2021 yil).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK. Yangi xavflarni baholash tizimi va muhim infratuzilmaning iqlim o'zgarishiga chidamliligi.texnologiyalar.bashorat.jamiyat.ochiq.165, 120532 (2021 yil).
Liang, Q va Fragomeni, S. Eksenel yuk ostida beton bilan to'ldirilgan po'lat quvurlarning qisqa dumaloq ustunlarining chiziqli bo'lmagan tahlili.J. Qurilish.Chelik rezolyutsiyasi 65, 2186–2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. va Lam, D. Zich po'lat quvurlardan yasalgan an'anaviy va yuqori quvvatli beton bilan to'ldirilgan dumaloq stub ustunlarining xatti-harakati.J. Qurilish.Chelik tank 62, 706–715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Huang, Y. va boshqalar.Yuqori quvvatli sovuq shaklli temir-beton to'rtburchak quvurli ustunlarning eksantrik siqish xususiyatlarini eksperimental tekshirish.J. Xuaqyao universiteti (2019).
Yang, YF va Xan, LH Eksantrik mahalliy siqilish ostida qisqa beton bilan to'ldirilgan po'lat quvur (CFST) ustunlarining xatti-harakati.Yupqa devor qurilishi.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL va Kastro, JM. Sakkiz burchakli kesimli beton bilan to'ldirilgan po'lat quvurli nur-ustunning tsiklik xususiyatlarini eksperimental baholash.loyiha.tuzilishi.180, 544–560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH va Hicks, S. Monotonik sof bükme ostida beton bilan to'ldirilgan dairesel po'lat quvurlarning mustahkamlik xususiyatlarini ko'rib chiqish.J. Qurilish.Chelik tank 158, 460–474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy, C. String kuchlanish modeli va egilishda dumaloq CFSTning egilish qattiqligi.ichki J. Chelik konstruktsiyasi.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
Liu, Yu.H. va Li, L. Eksenel yuk ostida kauchuk beton kvadrat po'lat quvurlarning qisqa ustunlarining mexanik xususiyatlari.J. Shimoli-sharqiy.Universitet (2011).
Duarte, APK va boshqalar.Tsiklik yuk ostida qisqa po'lat quvurlari bilan rezina betonning eksperimental tadqiqotlari [J] Tarkibi.tuzilishi.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW va Chongfeng, HE Kauchuk beton bilan to'ldirilgan dumaloq po'lat quvurlarni eksenel siqish xususiyatlarini eksperimental o'rganish.Beton (2016).
Gao, K. va Zhou, J. Kvadrat yupqa devorli po'lat quvur ustunlarining eksenel siqish testi.Xubey universitetining texnologiya jurnali.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G va Vang E. Yuqori harorat ta'siridan keyin qisqa to'rtburchaklar temir-beton ustunlarni eksperimental o'rganish.Beton 362, 42–45 (2019).
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. va Vang, E. Yuqori harorat ta'siridan keyin eksenel siqilish ostida dumaloq kauchuk-beton to'ldirilgan po'lat quvurli ustunlarni eksperimental o'rganish.Beton (2019).
Patel VI Beton bilan to'ldirilgan dumaloq uchi bo'lgan bir eksenli yuklangan qisqa po'lat quvurli nurli ustunlarni hisoblash.loyiha.tuzilishi.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Xan, LH va Zhao, SL. Beton bilan to'ldirilgan yumaloq yupqa devorli po'lat quvurlarning egilish xatti-harakatlarini tahlil qilish.Yupqa devor qurilishi.47, 346–358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Abende R., Ahmad HS va Hunaiti Yu.M.Kauchuk kukunlari bo'lgan beton bilan to'ldirilgan po'lat quvurlarning xususiyatlarini eksperimental o'rganish.J. Qurilish.Chelik tank 122, 251–260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB / T 228. Metall materiallar uchun normal haroratni valentlik sinovi usuli (Xitoy arxitektura va qurilish matbuoti, 2010).
Yuborilgan vaqt: 2023 yil 05-yanvar