2507 zanglamaydigan po'latdan yasalgan rulonli trubaning kimyoviy komponenti, noyob Yer giganti magnitostriktiv o'tkazgichning ekvivalent termal tarmoq simulyatsiyasini o'rganish

Nature.com saytiga tashrif buyurganingiz uchun tashakkur.Siz cheklangan CSS-ni qo'llab-quvvatlaydigan brauzer versiyasidan foydalanmoqdasiz.Eng yaxshi tajriba uchun yangilangan brauzerdan foydalanishni tavsiya qilamiz (yoki Internet Explorer-da Moslik rejimini o'chirib qo'ying).Bundan tashqari, doimiy qo'llab-quvvatlashni ta'minlash uchun biz saytni uslublar va JavaScriptlarsiz ko'rsatamiz.
Har bir slaydda uchta maqolani ko'rsatadigan slayderlar.Slaydlar boʻylab harakatlanish uchun “Orqaga” va “Keyingi” tugmalaridan yoki har bir slayd boʻylab harakatlanish uchun oxiridagi slaydni boshqarish tugmalaridan foydalaning.

• Mahsulot tavsifi
• 2507 Xitoydan zanglamaydigan po'latdan o'ralgan quvurlar

Gigant magnitostriktiv o'zgartirgich (GMT) dizayni uchun juda muhim narsa harorat taqsimotini tez va aniq tahlil qilishdir.Issiqlik tarmog'ini modellashtirish past hisoblash xarajati va yuqori aniqlik afzalliklariga ega va GMT termal tahlili uchun ishlatilishi mumkin.Biroq, mavjud termal modellar GMTdagi ushbu murakkab termal rejimlarni tavsiflashda cheklovlarga ega: ko'pchilik tadqiqotlar harorat o'zgarishlarini ushlay olmaydigan statsionar holatlarga qaratilgan;Odatda gigant magnitostriktiv (GMM) novdalarning harorat taqsimoti bir xil deb taxmin qilinadi, lekin issiqlik o'tkazuvchanligi pastligi sababli GMM tayog'i bo'ylab harorat gradienti juda muhim, GMM ning bir xil bo'lmagan yo'qotish taqsimoti issiqlikka kamdan-kam hollarda kiritiladi. model.Shu sababli, yuqoridagi uchta jihatni har tomonlama ko'rib chiqish orqali ushbu hujjat GMT Transitional Equivalent Heat Network (TETN) modelini o'rnatadi.Birinchidan, uzunlamasına tebranish HMT ning dizayni va ishlash printsipi asosida termal tahlil o'tkaziladi.Shu asosda, HMT issiqlik uzatish jarayoni uchun isitish elementi modeli o'rnatiladi va mos keladigan model parametrlari hisoblanadi.Nihoyat, transduser harorati fazoviy-vaqt tahlili uchun TETN modelining aniqligi simulyatsiya va tajriba orqali tekshiriladi.
Gigant magnitostriktiv material (GMM), ya'ni terfenol-D, katta magnitostriksiya va yuqori energiya zichligi afzalliklariga ega.Ushbu noyob xususiyatlar suv osti akustik transduserlari, mikromotorlar, chiziqli aktuatorlar va boshqalar kabi keng doiradagi ilovalarda qo'llanilishi mumkin bo'lgan ulkan magnitostriktiv o'zgartirgichlarni (GMTs) ishlab chiqish uchun ishlatilishi mumkin. 1,2.
To'liq quvvatda va uzoq vaqt qo'zg'alish davrida ishlaganda, yuqori quvvat zichligi tufayli sezilarli miqdorda issiqlik hosil qilishi mumkin bo'lgan suv osti GMTlarining haddan tashqari qizib ketish ehtimoli alohida tashvish tug'diradi3,4.Bundan tashqari, GMT ning katta issiqlik kengayish koeffitsienti va tashqi haroratga yuqori sezuvchanligi tufayli uning chiqish ko'rsatkichlari harorat bilan chambarchas bog'liq5,6,7,8.Texnik nashrlarda GMT termal tahlil usullarini ikkita keng toifaga bo'lish mumkin9: raqamli usullar va birlashtirilgan parametr usullari.Cheklangan elementlar usuli (FEM) eng ko'p qo'llaniladigan raqamli tahlil usullaridan biridir.Xie va boshqalar.[10] gigant magnitostriktiv haydovchining issiqlik manbalarining taqsimlanishini simulyatsiya qilish uchun chekli elementlar usulidan foydalangan va haydovchining haroratni nazorat qilish va sovutish tizimining dizaynini amalga oshirgan.Zhao va boshqalar.[11] turbulent oqim maydoni va harorat maydonining qo'shma chekli element simulyatsiyasini yaratdi va chekli elementlar simulyatsiyasi natijalari asosida GMM aqlli komponentli haroratni nazorat qilish moslamasini qurdi.Biroq, FEM modelni o'rnatish va hisoblash vaqti jihatidan juda talabchan.Shu sababli, FEM odatda konvertorni loyihalash bosqichida oflayn hisob-kitoblar uchun muhim yordam hisoblanadi.
Odatda issiqlik tarmog'i modeli deb ataladigan birlashtirilgan parametr usuli oddiy matematik shakli va yuqori hisoblash tezligi tufayli termodinamik tahlilda keng qo'llaniladi12,13,14.Ushbu yondashuv 15, 16, 17 dvigatellarining issiqlik cheklovlarini bartaraf etishda muhim rol o'ynaydi. Mellor18 birinchi bo'lib dvigatelning issiqlik uzatish jarayonini modellashtirish uchun yaxshilangan issiqlik ekvivalenti T sxemasidan foydalangan.Verez va boshqalar.19 eksenel oqim bilan doimiy magnit sinxronlash mashinasining issiqlik tarmog'ining uch o'lchovli modelini yaratdi.Boglietti va boshq.20 stator sariqlarida qisqa muddatli termal o'tishlarni bashorat qilish uchun turli xil murakkablikdagi to'rtta termal tarmoq modelini taklif qildi.Nihoyat, Vang va boshq.21 har bir PMSM komponenti uchun batafsil termal ekvivalent sxemani yaratdi va termal qarshilik tenglamasini umumlashtirdi.Nominal sharoitda xato 5% ichida nazorat qilinishi mumkin.
1990-yillarda issiqlik tarmog'i modeli yuqori quvvatli past chastotali konvertorlarga qo'llanila boshlandi.Dubus va boshq.22 ikki tomonlama uzunlamasına vibrator va IV toifali egilish sensorida statsionar issiqlik uzatishni tasvirlash uchun issiqlik tarmog'i modelini ishlab chiqdi.Anjanappa va boshq.23 termal tarmoq modelidan foydalangan holda magnitostriktiv mikrodiskning 2D statsionar termal tahlilini o'tkazdilar.Terfenol-D va GMT parametrlarining termal kuchlanishi o'rtasidagi munosabatni o'rganish uchun Zhu va boshqalar.24 issiqlik qarshiligi va GMT joy almashinuvini hisoblash uchun barqaror holat ekvivalent modelini yaratdi.
GMT haroratini baholash dvigatel ilovalariga qaraganda ancha murakkab.Amaldagi materiallarning mukammal issiqlik va magnit o'tkazuvchanligi tufayli bir xil haroratda ko'rib chiqiladigan ko'pchilik vosita komponentlari odatda bitta tugunga kamayadi13,19.Biroq, HMM larning yomon issiqlik o'tkazuvchanligi tufayli, bir xil harorat taqsimoti haqidagi taxmin endi to'g'ri emas.Bundan tashqari, HMM juda past magnit o'tkazuvchanlikka ega, shuning uchun magnit yo'qotishlar natijasida hosil bo'lgan issiqlik odatda HMM tayog'i bo'ylab bir xil bo'lmaydi.Bundan tashqari, tadqiqotning aksariyati GMT ning ishlashi paytida harorat o'zgarishini hisobga olmaydigan barqaror holat simulyatsiyalariga qaratilgan.
Yuqoridagi uchta texnik muammolarni hal qilish uchun ushbu maqola GMT bo'ylama tebranishini o'rganish ob'ekti sifatida ishlatadi va transduserning turli qismlarini, ayniqsa GMM tayog'ini aniq modellashtiradi.To'liq o'tish ekvivalent issiqlik tarmog'ining (TETN) GMT modeli yaratildi.Transduser harorati fazoviy vaqt tahlili uchun TETN modelining aniqligi va ishlashini sinab ko'rish uchun chekli elementlar modeli va eksperimental platforma qurilgan.
Uzunlamasına tebranuvchi HMF ning konstruktsiyasi va geometrik o'lchamlari mos ravishda 1a va b-rasmda ko'rsatilgan.
Asosiy komponentlarga GMM rodlari, dala bobinlari, doimiy magnitlar (PM), sariqlar, prokladkalar, vtulkalar va belleville buloqlari kiradi.Qo'zg'alish bobini va PMT HMM novdasini mos ravishda o'zgaruvchan magnit maydon va doimiy oqim magnit maydoni bilan ta'minlaydi.Qopqoq va yengdan iborat bo'yinturuq va korpus magnit o'tkazuvchanligi yuqori bo'lgan DT4 yumshoq temirdan qilingan.GIM va PM tayog'i bilan yopiq magnit zanjir hosil qiladi.Chiqish dastagi va bosim plitasi magnit bo'lmagan 304 zanglamaydigan po'latdan yasalgan.Belleville buloqlari bilan poyaga barqaror prestress qo'llanilishi mumkin.O'zgaruvchan tok qo'zg'aluvchan bobin orqali o'tganda, HMM tayog'i mos ravishda tebranadi.
Shaklda.2 GMT ichidagi issiqlik almashinuvi jarayonini ko'rsatadi.GMM rodlari va dala bobinlari GMT uchun issiqlikning ikkita asosiy manbaidir.Serpantin ichidagi havo konvektsiyasi orqali issiqlikni tanaga va o'tkazuvchanlik orqali qopqoqqa o'tkazadi.HMM tayog'i o'zgaruvchan magnit maydon ta'sirida magnit yo'qotishlarni hosil qiladi va issiqlik ichki havo orqali konveksiya tufayli qobiqqa va o'tkazuvchanlik tufayli doimiy magnit va sariqqa o'tkaziladi.Keyin korpusga o'tkaziladigan issiqlik konvektsiya va radiatsiya orqali tashqi tomonga tarqaladi.Ishlab chiqarilgan issiqlik uzatiladigan issiqlikka teng bo'lganda, GMT ning har bir qismining harorati barqaror holatga etadi.
Uzunlamasına tebranuvchi GMOda issiqlik uzatish jarayoni: a - issiqlik oqimi diagrammasi, b - asosiy issiqlik uzatish yo'llari.
Qo'zg'atuvchi lasan va HMM tayog'i tomonidan ishlab chiqarilgan issiqlikdan tashqari, yopiq magnit zanjirning barcha komponentlari magnit yo'qotishlarni boshdan kechiradi.Shunday qilib, GMT magnit yo'qotilishini kamaytirish uchun doimiy magnit, bo'yinturuq, qopqoq va yeng birga laminatlangan.
GMT termal tahlili uchun TETN modelini yaratishning asosiy bosqichlari quyidagilardan iborat: birinchi navbatda bir xil haroratga ega bo'lgan komponentlarni guruhlang va har bir komponentni tarmoqdagi alohida tugun sifatida ifodalang, so'ngra bu tugunlarni tegishli issiqlik uzatish ifodasi bilan bog'lang.tugunlar orasidagi issiqlik o'tkazuvchanligi va konvektsiya.Bunday holda, issiqlik tarmog'ining ekvivalent modelini qurish uchun issiqlik manbai va har bir komponentga mos keladigan issiqlik chiqishi tugun va erning umumiy nol kuchlanishi o'rtasida parallel ravishda ulanadi.Keyingi qadam, issiqlik qarshiligi, issiqlik quvvati va quvvat yo'qotishlarini o'z ichiga olgan modelning har bir komponenti uchun issiqlik tarmog'ining parametrlarini hisoblashdir.Nihoyat, TETN modeli simulyatsiya uchun SPICE da amalga oshirildi.Va siz GMT ning har bir komponentining harorat taqsimotini va uning vaqt domenidagi o'zgarishini olishingiz mumkin.
Modellashtirish va hisoblash qulayligi uchun termal modelni soddalashtirish va natijalarga kam ta'sir ko'rsatadigan chegara shartlarini e'tiborsiz qoldirish kerak18,26.Ushbu maqolada taklif qilingan TETN modeli quyidagi taxminlarga asoslanadi:
Tasodifiy o'ralgan o'rash bilan GMT da har bir alohida o'tkazgichning holatini simulyatsiya qilish mumkin emas yoki kerak emas.O'rashlar ichida issiqlik uzatish va harorat taqsimotini modellashtirish uchun o'tmishda turli modellashtirish strategiyalari ishlab chiqilgan: (1) birikma issiqlik o'tkazuvchanligi, (2) o'tkazgich geometriyasiga asoslangan to'g'ridan-to'g'ri tenglamalar, (3) T-ekvivalent issiqlik sxemasi29.
Kompozit issiqlik o'tkazuvchanligi va to'g'ridan-to'g'ri tenglamalarni T ekvivalent sxemasiga qaraganda aniqroq echimlar deb hisoblash mumkin, ammo ular bir necha omillarga bog'liq, masalan, material, o'tkazgich geometriyasi va o'rashdagi qoldiq havo hajmini aniqlash qiyin29.Aksincha, T-ekvivalent issiqlik sxemasi, taxminiy model bo'lsa-da, qulayroqdir30.U GMT ning uzunlamasına tebranishlari bilan qo'zg'atuvchi bobinga qo'llanilishi mumkin.
Issiqlik tenglamasining yechimidan olingan qo'zg'atuvchi lasanni va uning T-ekvivalent termal diagrammasini ifodalash uchun ishlatiladigan umumiy ichi bo'sh silindrsimon yig'ilish shaklda ko'rsatilgan.3. Qo'zg'alish bobinidagi issiqlik oqimi radial va eksenel yo'nalishlarda mustaqil bo'ladi deb taxmin qilinadi.Aylana issiqlik oqimi e'tiborga olinmaydi.Har bir ekvivalent T sxemasida ikkita terminal elementning mos keladigan sirt haroratini, uchinchi terminal T6 esa elementning o'rtacha haroratini ifodalaydi.P6 komponentining yo'qolishi "Dala lasanining issiqlik yo'qotilishini hisoblash" da hisoblangan o'rtacha harorat tugunida nuqta manbai sifatida kiritiladi.Statsionar bo'lmagan simulyatsiya holatida issiqlik sig'imi C6 tenglama bilan berilgan.(1) O'rtacha harorat tuguniga ham qo'shiladi.
Bu erda cec, rec va Vec mos ravishda qo'zg'atuvchi bobinning o'ziga xos issiqligini, zichligini va hajmini ifodalaydi.
Jadvalda.1 uzunligi lec, issiqlik o'tkazuvchanligi lec, tashqi radius rec1 va ichki radius rec2 bo'lgan qo'zg'atuvchi sariqning T-ekvivalent termal sxemasining issiqlik qarshiligini ko'rsatadi.
Qo'zg'atuvchi bobinlar va ularning T-ekvivalent termal sxemalari: (a) odatda ichi bo'sh silindrsimon elementlar, (b) alohida eksenel va radial T-ekvivalent termal sxemalar.
Ekvivalent T sxemasi boshqa silindrsimon issiqlik manbalari uchun ham aniq ekanligini ko'rsatdi13.GMO ning asosiy issiqlik manbai bo'lib, HMM tayog'i past issiqlik o'tkazuvchanligi tufayli, ayniqsa novda o'qi bo'ylab notekis harorat taqsimotiga ega.Aksincha, radial bir xillikni e'tiborsiz qoldirish mumkin, chunki HMM tayog'ining radial issiqlik oqimi radial issiqlik oqimidan ancha past bo'ladi31.
Rodning eksenel diskretizatsiya darajasini aniq ko'rsatish va eng yuqori haroratni olish uchun GMM tayog'i eksenel yo'nalishda bir xilda joylashgan n ta tugun bilan ifodalanadi va GMM tayog'i tomonidan modellashtirilgan n tugunlar soni toq bo'lishi kerak.Ekvivalent eksenel termal konturlar soni n T 4-rasm.
GMM satrini modellashtirish uchun ishlatiladigan n tugunlari sonini aniqlash uchun FEM natijalari rasmda ko'rsatilgan.5 mos yozuvlar sifatida.Shaklda ko'rsatilganidek.4, tugunlar soni n HMM rodining termal sxemasida tartibga solinadi.Har bir tugunni T-ekvivalent sxema sifatida modellashtirish mumkin.FEM natijalarini taqqoslash, 5-rasmdan ko'rinib turibdiki, bir yoki uchta tugun GMOdagi HIM tayog'ining (taxminan 50 mm uzunlikdagi) harorat taqsimotini aniq aks ettira olmaydi.n 5 ga oshirilsa, simulyatsiya natijalari sezilarli darajada yaxshilanadi va FEMga yaqinlashadi.Yana n ni oshirish ham uzoqroq hisoblash vaqti hisobiga yaxshi natijalar beradi.Shuning uchun, ushbu maqolada GMM satrini modellashtirish uchun 5 ta tugun tanlangan.
O'tkazilgan qiyosiy tahlil asosida HMM tayog'ining aniq termal sxemasi 6-rasmda ko'rsatilgan. T1 ~ T5 - tayoqning beshta qismi (1 ~ 5-bo'lim) ning o'rtacha harorati.P1-P5 mos ravishda novda turli sohalarining umumiy issiqlik quvvatini ifodalaydi, ular keyingi bobda batafsil muhokama qilinadi.C1~C5 turli hududlarning issiqlik sig'imi bo'lib, ularni quyidagi formula bo'yicha hisoblash mumkin
Bu erda crod, rrod va Vrod HMM novdasining solishtirma issiqlik sig'imi, zichligi va hajmini bildiradi.
Qo'zg'atuvchi lasan bilan bir xil usuldan foydalanib, 6-rasmdagi HMM tayog'ining issiqlik uzatish qarshiligini hisoblash mumkin.
bu erda lrod, rrod va lrod mos ravishda GMM rodning uzunligi, radiusi va issiqlik o'tkazuvchanligini ifodalaydi.
Ushbu maqolada o'rganilgan uzunlamasına tebranish GMT uchun qolgan komponentlar va ichki havo bitta tugun konfiguratsiyasi bilan modellashtirilishi mumkin.
Bu maydonlarni bir yoki bir nechta tsilindrdan iborat deb hisoblash mumkin.Silindrsimon qismdagi sof o'tkazuvchan issiqlik almashinuvi aloqasi Furye issiqlik o'tkazuvchanligi qonuni bilan belgilanadi.
Bu erda lnhs - materialning issiqlik o'tkazuvchanligi, lnhs - eksenel uzunlik, rnhs1 va rnhs2 - mos ravishda issiqlik uzatish elementining tashqi va ichki radiuslari.
Tenglama (5) 7-rasmda RR4-RR12 bilan ifodalangan ushbu hududlar uchun radial issiqlik qarshiligini hisoblash uchun ishlatiladi. Shu bilan birga, (6) tenglama shaklda RA15 dan RA33 gacha bo'lgan eksenel issiqlik qarshiligini hisoblash uchun ishlatiladi. 7.
Yuqoridagi maydon uchun bitta tugunli termal sxemaning issiqlik sig'imi (7-rasmdagi C7-C15 ni o'z ichiga olgan holda) quyidagicha aniqlanishi mumkin.
bu yerda rnhs, cnhs va Vnhs mos ravishda uzunlik, solishtirma issiqlik va hajmdir.
GMT ichidagi havo va korpus yuzasi va atrof-muhit o'rtasidagi konvektiv issiqlik almashinuvi bitta issiqlik o'tkazuvchanlik qarshiligi bilan quyidagicha modellashtirilgan:
bu erda A - aloqa yuzasi va h - issiqlik uzatish koeffitsienti.232-jadvalda issiqlik tizimlarida qo'llaniladigan ba'zi bir tipik h ro'yxati keltirilgan.Jadvalga ko'ra.RH8-RH10 va RH14-RH18 issiqlik qarshiligining 2 ta issiqlik uzatish koeffitsienti, shakldagi HMF va atrof-muhit o'rtasidagi konvektsiyani ifodalaydi.7 25 Vt / (m2 K) doimiy qiymat sifatida qabul qilinadi.Qolgan issiqlik uzatish koeffitsientlari 10 Vt / (m2 K) ga teng o'rnatiladi.
2-rasmda ko'rsatilgan ichki issiqlik uzatish jarayoniga ko'ra, TETN konvertorining to'liq modeli 7-rasmda ko'rsatilgan.
Shaklda ko'rsatilganidek.7, GMT uzunlamasına tebranish qizil nuqta bilan ifodalangan 16 tugunga bo'lingan.Modelda tasvirlangan harorat tugunlari tegishli komponentlarning o'rtacha haroratiga mos keladi.Atrof-muhit harorati T0, GMM rod harorati T1 ~ T5, qo'zg'atuvchi lasan harorati T6, doimiy magnit harorat T7 va T8, sariq harorati T9 ~ T10, korpus harorati T11 ~ T12 va T14, ichki havo harorati T13 va chiqish rod harorati T15.Bundan tashqari, har bir tugun C1 ~ C15 orqali erning issiqlik potentsialiga ulanadi, bu esa har bir hududning termal quvvatini ifodalaydi.P1 ~ P6 mos ravishda GMM novda va qo'zg'atuvchi bobinning umumiy issiqlik chiqishi.Bundan tashqari, oldingi bo'limlarda hisoblangan qo'shni tugunlar orasidagi issiqlik o'tkazuvchanligiga qarshi o'tkazuvchan va konvektiv qarshilikni ifodalash uchun 54 ta termal qarshilik qo'llaniladi.3-jadvalda konvertor materiallarining turli termal xarakteristikalari ko'rsatilgan.
Yo'qotish hajmlarini va ularning taqsimlanishini to'g'ri baholash ishonchli termal simulyatsiyalarni amalga oshirish uchun juda muhimdir.GMT tomonidan ishlab chiqarilgan issiqlik yo'qotilishi GMM rodining magnit yo'qolishi, qo'zg'atuvchi bobinning Joule yo'qolishi, mexanik yo'qotish va qo'shimcha yo'qotishlarga bo'linishi mumkin.Hisobga olingan qo'shimcha yo'qotishlar va mexanik yo'qotishlar nisbatan kichik va ularni e'tiborsiz qoldirish mumkin.
AC qo'zg'alish bobini qarshiligi quyidagilarni o'z ichiga oladi: doimiy oqim qarshiligi Rdc va teri qarshiligi Rs.
Bu erda f va N - qo'zg'alish oqimining chastotasi va burilish soni.lCu va rCu - bu bobinning ichki va tashqi radiusi, bobin uzunligi va mis magnit simning radiusi, uning AWG (Amerika sim o'lchovi) raqami bilan belgilanadi.rCu - uning yadrosining qarshiligi.mCu - yadroning magnit o'tkazuvchanligi.
Dala bobini (solenoid) ichidagi haqiqiy magnit maydon novda uzunligi bo'ylab bir xil emas.Bu farq, ayniqsa, HMM va PM rodlarining past magnit o'tkazuvchanligi tufayli sezilarli bo'ladi.Lekin u uzunlamasına nosimmetrikdir.Magnit maydonning taqsimlanishi to'g'ridan-to'g'ri HMM tayog'ining magnit yo'qotishlarining taqsimlanishini aniqlaydi.Shuning uchun, yo'qotishlarning haqiqiy taqsimotini aks ettirish uchun o'lchash uchun 8-rasmda ko'rsatilgan uch qismli novda olinadi.
Magnit yo'qotish dinamik histerezis halqasini o'lchash yo'li bilan olinishi mumkin.11-rasmda ko'rsatilgan eksperimental platformaga asoslanib, uchta dinamik histerezis halqasi o'lchandi.GMM tayog'ining harorati 50 ° C dan past barqaror bo'lgan holda, dasturlashtiriladigan AC quvvat manbai (Chroma 61512) 8-rasmda ko'rsatilganidek, maydon lasanini ma'lum bir diapazonda boshqaradi, magnit maydon hosil bo'lgan chastotasi. sinov oqimi va natijada paydo bo'lgan magnit oqim zichligi GIM tayog'iga ulangan induksion lasanda induktsiyalangan kuchlanishni birlashtirish orqali hisoblanadi.Xotira qayd qiluvchidan (kuniga MR8875-30) xom ma'lumotlar yuklab olindi va 9-rasmda ko'rsatilgan o'lchangan dinamik histerezis halqalarini olish uchun MATLAB dasturida qayta ishlandi.
O'lchangan dinamik histerezis halqalari: (a) 1/5 bo'lim: Bm = 0,044735 T, (b) 1/5 bo'lim: fm = 1000 Hz, (c) 2/4 bo'lim: Bm = 0,05955 T, (d ) 2-bo'lim / 4: fm = 1000 Hz, (e) 3-qism: Bm = 0,07228 T, (f) 3-qism: fm = 1000 Hz.
37-adabiyotga ko'ra, HMM novdalarining hajmi birligiga to'g'ri keladigan umumiy magnit yo'qotish Pv ni quyidagi formula yordamida hisoblash mumkin:
Bu erda ABH - qo'zg'alish oqimi chastotasi f ga teng magnit maydon chastotasi fm da BH egri chizig'idagi o'lchov maydoni.
Bertotti yo'qotishlarni ajratish usuli38 asosida, GMM novda Pm birlik massasiga to'g'ri keladigan magnit yo'qotish Ph histerezis yo'qolishi, girdob oqimi yo'qolishi Pe va anomal yo'qotish Pa (13) yig'indisi sifatida ifodalanishi mumkin:
Muhandislik nuqtai nazaridan 38 anomal yo'qotishlar va girdob oqimi yo'qotishlari umumiy girdob oqimi yo'qolishi deb ataladigan bitta atamaga birlashtirilishi mumkin.Shunday qilib, yo'qotishlarni hisoblash formulasini quyidagicha soddalashtirish mumkin:
tenglamada.(13)~(14) bu yerda Bm - qo'zg'atuvchi magnit maydonning magnit zichligi amplitudasi.kh va kc - histerezisni yo'qotish koeffitsienti va jami girdab oqimini yo'qotish omili.